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浅谈近年来铸铁件的发展
介绍了近年来我国铸铁件的产量和新制订、修订的铸铁件国标:(1)灰铸铁的发展在产量增速上虽有所放缓,但质量上却有很大提高,体现在:新国标中牌号的细化,掌握了HT300和HT350的生产技术,专用灰铸铁的开发.(2)球墨铸铁不仅在产量上快速发展,而且更有质的飞跃,概括为:发展速度令人惊异,从无到有,从少量生产到占世界球铁产量的49.5%;球铁应用领域不断扩大;开发出各种球化处理方法;系列化生产了球化剂和孕育剂.重点介绍了Si固溶强化铁素体球铁、高强度高伸长率球铁、低温铁素体球铁、珠光体基体球铁、ADI、奥氏体球铁、高强韧TWIP铸铁,并指出了生产高端球铁件的关键点——优化石墨、净化晶界、强化基体.(3)蠕铁的进步体现在:新的国标替代了旧的部标,蠕铁缸体缸盖的生产渐入佳境,蠕铁制动盘的扩大应用正在稳妥推进.万仁芳 - 现代铸铁文章来源： 万方数据 -
灰铸铁、球墨铸铁中的微量杂质元素
介绍了灰铸铁、球墨铸铁中微量杂质元素的不利影响及其限量,并对Sn、Sb、Cr、Mo、V、Ti、Al等元素作了补充说明.简述了铸造用高纯生铁的含义:一种Mn、P、S、Ti含量低、特定微量元素含量很低的生铁,指出铸造用高纯生铁中微量元素含量明显低于铸铁中微量杂质元素的限量.钱立,王峰 - 现代铸铁文章来源： 万方数据 -
柴油机缸体铸造工艺设计及质量控制
介绍了一种新型发动机缸体结构及技术要求,并详细介绍了生产工艺:采用KW水平分型静压铸造生产线,组芯造型工艺,中注、半开放式浇注系统,在集渣包底部设置陶瓷过滤片进行挡渣,设置砂芯及型腔排气系统,主体芯通过二次射砂的锁芯工艺;采用10 t/h的一拖二中频感应电炉熔炼,提高铁液的CE,低C高Si,同时采用Cr、Cu、Sn进行低合金化处理,尽量将Ti、P等有害元素控制在最低,适当提升w(S)量,采用炉前孕育+随流孕育.针对生产中出现的各种缺陷进行详细分析并采取相应防止措施,使油腔芯变形、气孔、砂眼、夹砂、缸孔夹杂等缺陷逐一消除.杨涛,夏文国,杨绍同 - 现代铸铁文章来源： 万方数据 -
灰铁排气管铸件的工艺改进
介绍了出口日本的材料牌号为FC200的排气管铸件的结构及特点,采用原铸造工艺方案,铸件出现气孔、起皮等铸造缺陷,半年综合废品率达到了53.54%.通过充型过程模拟,改进浇注系统,严格控制浇注时间等措施,铸件废品率下降到了3.62%,基本上消除了起皮及气孔等铸造缺陷.王金根,张付,程红普,张杰 - 现代铸铁文章来源： 万方数据 -
灰铸铁机床床身应力与变形的测试研究
利用数值模拟软件对铸件的充型、凝固过程及铸件内部热应力分布情况进行模拟分析.通过测试灰铸铁机床床身多个测点在热时效前后、加工前后及振动前后的残余应力值,发现残余应力随CE和Si/C比提高而降低;热时效能大幅度降低铸件残余应力,热时效温度越高,铸件残余应力降幅越大,且降温时段降温速度对残余应力有较大影响;加工会产生较大残余应力,热时效后进行其它时效对残余应力影响不大.李桐,李克锐,吴现龙,李泉伟,赵怀普,印兵胜,卫东海 - 现代铸铁文章来源： 万方数据 -
高强度灰铸铁缸体铁液处理工艺研究
介绍了6DL、道依茨(Deutz)、6DM、6DN系列灰铸铁缸体铸件的力学性能要求.对材料性能不稳定的原因进行了分析,提出了稳定材料性能的试验研究内容,最后采取了以下改进措施:采用预处理剂,提高铁液形核、抗衰退、受孕育能力;选用优质增C剂,增加石墨核心数量;改变铁液充型的进液位置;适当降低原铁液w(C)、w(Si)及w(Mn)量,提高w(S)量;降低GF300合金加入量,并将GF300合金改成随流变质处理剂,与随流孕育剂一同在浇注时加入到铁液中.结果显示:上述各系列缸体的本体抗拉强度已稳步提高,达到了技术要求.尹庆华 - 现代铸铁文章来源： 万方数据 -
汽车制动鼓专用铸造生产线建设
介绍了汽车制动鼓铸件专用生产线及其工艺参数:采用水平静压造型机造型,速度为90型/h;采用15t/h的双炉体中频电炉进行熔炼,感应炉采用IGBT中频电源;设置自动加配料系统、炉前分析检测系统和抽风除尘系统;采用落砂冷却滚筒和双盘冷却器的双级冷却工艺,选用4t变频转子混砂机,混砂机带有型砂在线监测系统;采用步进式、吊钩式抛丸清理机清理铸件表面,铸件飞边、毛刺在手工清理工作台上清理.生产验证表明,型废率在3%以内,废品率1%以内;造型线空箱运转节拍90型/h,负载运行节拍约75型/h,2台气眼机效率为一个造型节拍内扎20个气眼;熔化炉各项技术指标都达到设计要求;铸件金相组织与力学性能均符合技术要求.尚红标,王跃,刘旭飞 - 现代铸铁文章来源： 万方数据 -
Ti对灰铸铁件性能的影响
介绍了不同Ti量对中低CE灰铸铁件组织、力学性能和致密性影响的研究方法.试验结果表明:(1)一定量的Ti增加了铁液的过冷倾向,促进了灰铸铁件D型石墨的形成,湿型砂造型的D型石墨明显多于干型砂.(2)随着铁液中w(Ti)量的增加,中低CE灰铸铁件中D型石墨也不断增加.当D型石墨达到较高比例时,铸件中的厚大热节也大量出现D型石墨,CE较高的铸件力学性能增加;当CE降为3.66%,随着w(Ti)量增加,强度下降幅度较大.(3)随着w(Ti)量的增加,灰铸铁件的致密性下降,缩松几率明显增加.w(Ti)0.17%、w(Al)0.023%时,灰铸件缩松几率为70%.程俊伟,郭亚辉,范随长,黄胜操 - 现代铸铁文章来源： 万方数据 -
灰铁缸体缸壁缩松缺陷的防止措施
介绍了灰铁缸体泄漏的废品率情况、出现的位置及外观特征,对该缺陷进行扫描电镜分析和金相分析,确定为晶间缩松.对该缺陷进行了大量的原因分析,包括:孕育过度、化学成分、砂芯芯头配合间隙、砂芯疏松与磨损分析、浇注温度,最终通过将铁液中w(Pb)量控制在0.001 5%以下,将w(Cr)量降低0.05%,芯头间隙控制在0.3 mm以下,适当加深封火槽,组芯、取芯时禁止拖拉砂芯,控制浇注温度在1 410~1 430℃等措施,使缸体缸孔再未出现缩松缺陷,外废泄漏问题得以解决.蔡一法,郜洪富,孙志瑞,陈之伟 - 现代铸铁文章来源： 万方数据 -
康明斯L缸体渗漏原因分析及防止措施
介绍了康明斯L缸体的铸件结构、生产条件及缺陷特征.对渗漏部位的缺陷进行了分析研究,认为热节部位的缩松是导致分油道渗漏的主要原因.根据原因分析,采取了如下措施:在热节部位设置冷铁以及涂刷Te粉涂料,加快这些部位的冷却速度;感应电炉熔炼时尽可能保持w(C)量稳定,降低原铁液白口倾向;使用经过高温石墨化处理的增C剂;将浇注温度控制在1400~1420℃.结果显示:有效地降低了由油道部位缩松引起的铸件渗漏废品率,使L缸体渗漏废品率从2.65%降低至0.5%以下.历时半年的生产验证表明,渗漏废品率非常稳定.赵学清,吕姗姗,洪恒发,杨欣 - 现代铸铁文章来源： 万方数据
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