-
潍北凹陷地层压力演化特征及其对油气分布的影响
基于实测压力、流体包裹体数据,利用盆地模拟技术,对潍北凹陷的现今地层压力、成藏期古压力以及压力演化特征进行了分析。结果表明,潍北凹陷现今地层压力纵向上分为2段,2300 m以上地层主要发育常压,2300 m以下的地层出现大量的低压,低压主要分布于凹陷北部的孔二段地层中。研究区成藏期储层古压力多表现为弱超压,盆地模拟表明孔二段地层经历了“压力积累-压力释放-压力分异”3个演化阶段;基于后期保存条件的差异,划分为“常压-超压-弱超压”、“常压-超压-低压”、“常压-弱超压-常压”3种演化模式。由于成藏期时凹陷东南部剥蚀量最大,压力减少最快,成为油气运移指向的低势区,导致了油气多富集于潍北凹陷的东南部。刘华,王鑫,徐昊清,李振升,陈柯童 - 石油实验地质文章来源： 万方数据 -
"多级孔隙最优充填"暂堵方法与现场试验
为了提高对渗透率贡献较大孔隙孔径分布不集中储层的暂堵效率,提出了"多级孔隙最优充填"暂堵方法.该方法基于"隔层堆积"理论,将储层孔隙与暂堵微粒的连续分布进行离散处理及匹配,对储层多级孔隙进行"最优充填",即可得到架桥颗粒的标准粒度分布曲线.对岐口凹陷某区块储层岩心进行连续分布孔隙离散后,对其进行"多级孔隙最优充填",依据得到的标准粒度分布曲线对现有的暂堵剂颗粒分布进行了优选,1 000目碳酸钙的粒度分布最接近标准粒度分布曲线.储层保护试验结果表明,加入利用"多级孔隙最优充填"方法优选暂堵剂颗粒的钻井液具有良好的暂堵效果,其污染深度<0.9 cm,污染端切去后其渗透率恢复率达97.29%.现场应用结果表明,加入优化暂堵剂颗粒的钻井液能形成封堵层,阻止钻井液滤液侵入地层.这表明"多级孔隙最优充填"方法可用于孔隙孔径分布不集中储层暂堵颗粒的优选,暂堵效果优良.邱正松,张世锋,黄维安,黄达全,刘均一 - 石油钻探技术文章来源： 万方数据 -
钙碱性火成岩的角闪石全铝压力计-回顾、评价和应用实例
定量地获得岩体结晶时的压力,对于探讨其剥蚀深度及了解造山带的构造热演化史等方面有重要意义.对于钙碱性侵入岩而言,可以应用角闪石全铝压力计对钙碱性火成岩结晶压力进行估计.对于不同角闪石压力计公式的选择,前提是满足它们各自的适用条件,否则所得结果没有意义.角闪石全铝压力计不能用于估算A型花岗岩的结晶压力,更不能用于计算变质岩的变质压力.对于结晶温度低于750℃的钙碱性中酸性岩体而言,Anderson和Smith(1995)的温度校正意义不大.Ridolfi等(2010)提出的指数关系角闪石压力计公式适用于钙碱性火山岩中角闪石斑晶的结晶压力估算.Uchida等(2007)的黑云母全铝压力计缺乏理论和实验基础,不建议使用.应用角闪石全铝压力计所得到薛家石梁—黑山寨复式岩体侵位深度的区域变化,指示了云蒙山变质核杂岩下盘的掀斜;低角度正断层(拆离断层)可以通过高角度正断层的掀斜旋转而形成.汪洋 - 地质论评文章来源： 万方数据 -
用RTT0取代RTNDT分析国产某核压力容器压力-温度限值曲线的效益
ASME规范和美国联邦法规规定了核反应堆压力容器(Reactor pressure vessel,RPV)在正常启、停堆过程中及水压试验时的压力和温度限值,2013年版ASME规范直接纳入了CodeCaseN-629,即同时接受了RTT0和RNDT两种参考温度表征的材料断裂韧性为.下包络线.本文对比分析采用KIR-RTNDT、KIC-RTNDT和KIc-RTT0三种断裂韧性取值方法所确定的压力-温度限值曲线(P-T曲线),以国产某台RPV为研究对象,计算了在40年设计寿期末和延寿期的P-T曲线.结果表明三者差别很大,基于KIC-RTT0下包络线拓宽了P-T运行窗口,甚至无需担心该容器在启停堆过程中会发生脆断,KIC-RTNDT,曲线的计算结果偏保守,而由蜀R-RTNDT给出的结果过于保守.研究结果为该电站的运行和延寿的可能性提供了支持.曹昱澎,贺寅彪,惠虎,李辉,轩福贞 - 核技术文章来源： 万方数据 -
基坑规范中渗流、土压力和稳定计算方法的探究
本文讨论了基坑规范中一些重要计算方法,如渗流、土压力和支护结构整体稳定性分析.结合一算例,分别计算和对比了支护结构承受的静止水压力和渗流水压力值,比较了稳定渗流中根据流网计算结果与规范推荐方法得到的值.文中认为基坑降水是一种持久状况,水位降深不是一定值,而是一随机函数.土钉墙侧向土压力不符合经典土压力理论应用条件,实测数据表明它远小于用传统的土压力理论求解得到的值,文中分析了原因.对基坑支护结构整体稳定分析中的圆弧滑动条分法的实用性也作了分析,给出了一些建议.杨育文,陈梅,熊毅明,张志成 - 工程勘察文章来源： 万方数据 -
琼东南盆地深水区生物礁发育模式研究
通过对琼东南盆地深水区古构造、古地理及海平面变化条件分析,认为琼东南盆地深水区中新统具备良好的生物礁形成条件。从层序地层结构特征分析认为,琼东南盆地深水区南部发育断控台缘和缓坡台缘2种台缘结构生物礁发育模式,且2种发育模式的生物礁在成礁演化上差异明显。其中,断控型台缘结构发育模式梅山组二段沉积期为主要的成滩期,梅山组一段沉积期为主要的成礁期;而缓坡型台缘结构发育模式梅山组二段沉积期存在成滩期和成礁期,但生物礁发育规模较小,梅山组一段沉积期则主要为成礁期。席敏红,周兴海,王琳,余学兵 - 石油实验地质文章来源： 万方数据 -
川西坳陷中段侏罗系次生气藏地层水化学特征及与油气运聚关系
川西坳陷侏罗系地层水化学研究结果表明,侏罗系地层水以CaCl2型为主,其中上侏罗统蓬莱镇组见较多Na2 SO4型地层水,结合地层水离子参数,总体上地层水封闭条件较好,有利于油气的聚集和保存。侏罗系地层水化学特征在垂向和平面上表现出明显的垂直分带性和平面分区性。纵向上,侏罗系地层水总体表现出断层越流淡化地层水的特征;平面上,地层水矿化度、主要离子浓度受构造位置以及断裂系统控制。构造位置较高或邻近烃源断层的地区,侏罗系地层水受大气水下渗淡化作用和须家河组五段湖相泥岩黏土矿物脱水淡化作用影响。与中国大部分油气田不同,川西坳陷侏罗系次生气藏主要分布在矿化度小于30 g/L,HCO-3浓度大于300 mg/L的区域。须家河组五段烃源岩黏土矿物转化析出的大量低矿化度层间水与有机质热演化和硫酸盐还原作用形成的烃类和CO2气体,在断层沟通下上涌进入侏罗系储层,导致低矿化度、高HCO-3浓度地层水的分布范围与气藏分布有较好的一致性。在断层欠发育地区,地层垂向连通性差,侏罗系次生气藏难以形成,地层水具有较高的矿化度和较低的HCO-3浓度。叶素娟,李嵘,张世华 - 石油实验地质文章来源： 万方数据 -
军队医院实施护理分层管理中存在的压力及对策
随着军队编制体制调整和医疗体制改革,军队医院护士成分发生了明显变化,聘用护士和非现役文职护士成为军队护理队伍的主力军〔1〕,军队护理人力资源存在数量不足、配置不够合理的现状.目前军队医院护理人员基础学历低,高职称人员少,年龄呈老、少两极分化,中坚力量薄弱,护理人朱惠莉,贾娟,周健 - 西南国防医药文章来源： 万方数据 -
机械通气患者低气囊压力的影响因素分析
目的:观察机械通气患者气管插管气囊压力情况及低气囊压力的影响因素。方法采用前瞻性队列研究方法,以首都医科大学附属复兴医院重症医学科预计机械通气时间≥48 h的气管插管成年患者为研究对象,测定入选时及每日07:00、15:00、23:00的气管插管气囊压力,以患者拔除气管插管或行气管切开或死亡为观察终点。根据患者观察期间低气囊压力发生率分为低气囊压力发生率<25%组(低气囊压少组)和低气囊压力发生率>25%组(低气囊压多组),比较两组间可能引起气囊压力变化的因素如体质指数、气管插管直径、气管插管使用时间、镇静和镇痛药物使用情况、重症监护病房(ICU)住院期间是否外出、翻身次数、吸痰次数等,采用logistic回归分析确定引起低气囊压发生较多的危险因素。结果最终53例患者入选,共测压812次,46.3%的气囊压力不在正常范围内,其中低气囊压力204次(占25.1%)。低气囊压力发生率>25%的患者24例(占45.3%),平均低气囊压力发生7(4,10)次。与低气囊压少组比较,低气囊压多组首次气管插管使用时间明显延长〔h:162(113,225)比118(97,168),Z=-2.034,P=0.042〕,而两组间气管插管直径、气管插管至首次气囊压力测定的时间、ICU住院期间外出例数、镇静和镇痛时间、翻身次数、吸痰次数等可能影响气管插管气囊压力的因素均无明显差异(均P>0.05)。Logistic回归分析并未发现影响低气囊压力的危险因素。两组患者呼吸机相关性肺炎发生率、机械通气时间、28 d脱机成功率、ICU病死率、28 d病死率比较差异均无统计学意义,而低气囊压多组ICU住院时间明显长于低气囊压少组〔d:13(8,21)比10(6,18),Z=-2.120,P=0.034〕。结论非正常范围内的气囊压力在气管插管患者中较为常见,气管插管使用时间越长,低气囊压力发生越频繁;需要加强对气囊压力的监测和管理。付优,席修明 - 中华危重病急救医学文章来源： 万方数据 -
气囊压力表间断测量气囊压力值偏差的实验研究
目的 探讨气囊压力表间断测量人工气道气囊压力时,测量值与实际值之间是否存在偏差、偏差来源和偏差大小,为气囊压力表的正确使用提供参考.方法 在实验室体外实验中,采用专用手持气囊压力表通过三通开关与人工气道气囊充气管线单向阀连接,通过三通的开关控制,测量气囊压力,得到测量值偏差后进行临床试验加以验证.研究对象为建立人工气道需行气囊压力监测的成人患者.结果 在实验室经过132次测量发现,手持压力表本身会造成气囊压力下降,称之为固有损失;充气值[(30.000±0.000) cmH2O,1 cmH2O=0.098 kPa]和测量值[(26.072±0.291)cmH2O]之间存在明显偏差,平均为(3.928±0.291)cmH2O(t=155.273,P=0.000);经过214次测量发现,充气管线单向阀在与压力表断开和连接的过程中造成气囊压力下降,称之为误差损失;充气值[(30.000±0.000) cmH2O]和测量值[(28.804±0.954) cmH2O]之间存在偏差,平均为(1.196±0.954) cmH2O(t=18.348,P=0.000).临床经过21 1次验证试验得到固有损失和误差损失两者之和,充气值[(30.000±0.000) cmH2O]和测量值[(24.730±2.583) cmH2O]之间同样存在偏差(即测量偏差),其值为(5.270±2.583) cmH2O(t=29.632,P=0.000).结论 使用气囊压力表进行间断测量气囊压力时,气囊原有的实际压力应为测量值与偏差值之和,且在连接前应先进行声门下吸引,以防止气囊上方分泌物因气囊体积缩小而滑向气道深部而引起误吸,并将气囊压力维持在30 cmH2O.林艳侠,林丹,陈碧群,纪超,袁从丽,王宝春 - 中华危重病急救医学文章来源： 万方数据
科创中国
