科创中国

在某汽轮机除湿级的空心静叶上设计了不同的热蒸汽喷射缝,应用两相均质混合模型和湿蒸汽平衡相变模型,对具有缝隙的叶栅流场进行了全三维定常的数值计算.引入炯参数的方法进行能量转化过程的经济性评估.结果表明:尾缘喷射热蒸汽时,同一喷射流量下,缝隙宽度越大,炯有效效率越高.同时,在较大缝隙宽度下,有一个最佳的喷射流量,此时的炯有效效率最高.压力面中部喷射热蒸汽时,在喷射流量比小于6%下,各方案的[火用]有效效率均比无热蒸汽喷射的原型要高.同一喷射流量下,顺主流喷射且缝隙宽度越大,其[火用]有效效率越高.

介绍了压水堆核电站蒸汽发生器蒸汽限流器的一种改进设计.在保持相同喉部总流通面积的条件下,通过试验证明,改进后的19个文丘里管的蒸汽限流器结构的压力损失比传统的7个文丘里管的明显减小,并验证了蒸汽限流器的压力损失计算方法.

介绍了膨润土的3个铸造性能要求——湿压强度、热湿拉强度、复用性,以及生产应用过程.重点介绍了钙基膨润土的钠化处理工艺,包括原矿的选择、Na2CO3的加入量、水的加入量、膨润土的烘干等.比较了国内部分膨润土矿的性能,指出:虽然我国钙基膨润土分布很广,但膨润土矿的混乱开采应引起有关资源部门的重视.

介绍了大庆石化公司化工一厂的裂解炉减温器及出入口超高压蒸汽管线泄漏问题,通过失效分析认为,蒸汽管线开裂的失效性质可以确定为脆性延迟断裂类型中的热疲劳,造成管体开裂的原因为管内温度波动产生的交变热应力,锅炉给水调节阀不能按预期特性曲线工作,其波动是导致交变热应力产生的直接原因,管体内壁的原始加工沟痕是裂纹萌生的内在因素,加速了泄漏的发生.采取更换装置管线及恢复原设计方案可解决此问题.

以山西某场地的马兰黄土、离石黄土为研究对象,通过室内高压固结试验、电镜扫描等手段对黄土湿陷变形及微观结构特征随压力的变化关系进行了研究,探讨了黄土各种孔隙在不同压力下对黄土湿陷变形的贡献量,解释了黄土湿陷变形随压力而变化的内在结构因素是结构孔隙与结构骨架形式,不同时代黄土的内部结构特征决定其湿陷变形的特征.

目的 观察视网膜下瘢痕形成小鼠视网膜色素上皮(RPE)-脉络膜组织中血管内皮生长因子(VEGF)、促纤维化因子及炎症因子的表达.方法 7~8周龄雌性C57BL/6(B6)小鼠64只,应用激光结合视网膜下注射炎症巨噬细胞的方法建立视网膜下瘢痕动物模型.建模后7d,摘除小鼠眼球行Masson染色,同时选取部分眼球作脉络膜铺片胶质纤维酸性蛋白(GFAP)免疫荧光染色,确认视网膜下瘢痕模型是否建立成功.建模前及建模后1、2、3、5、7d,采用逆转录聚合酶链反应(RT-PCR)检测小鼠RPE-脉络膜中VEGF、转化生长因子(TGF)-β、白细胞介素(IL)-6、IL-10、IL-13的mRNA表达.分别于建模前及上述因子mRNA表达峰值时,取RPE-脉络膜组织行酶联免疫吸附试验(ELISA)检测,测量小鼠RPE-脉络膜组织中VEGF、总TGF-β1、活性TGF-β1、总TGF-β2、活性TGF-β2、IL-6、IL-10、IL-13的蛋白含量.结果 建模后7d,Masson染色和脉络膜铺片GFAP免疫荧光染色检查发现,小鼠视网膜下有大量胶原纤维形成,证实视网膜下瘢痕模型建立成功.RT-PCR检查结果显示,VEGF、TGF-β1、TGF-β2mRNA表达均于建模后2d明显增加,建模后5d达到峰值.IL-6、IL-10、IL-13 mRNA表达于建模后1~2 d表达明显增加,并于建模后2d达到峰值.建模前后均未检测到TGF-β3 mRNA表达.建模前与建模后2、3、5、7 d VEGFmRNA表达比较,差异有统计学意义(t=2.38、3.65、4.03、2.26,P<0.05).建模前与建模后2、3、5、7dTGF-β1(t=2.58、2.30、3.89、4.15)、TGF-β2(t=4.37、4.20、3.77、3.98)mRNA表达比较,差异均有统计学意义(P<0.05).建模前与建模后1、2、3 d IL-6 mRNA表达比较,差异均有统计学意义(t=2.36、4.54、4.01,P<0.05).建模前与建模后2、3 d IL-10、IL-13 mRNA表达比较,差异均有统计学意义(t=3.87、4.20、2.44、2.58,P<0.05).建模后5d,小鼠RPE-脉络膜组织中VEGF、总TGF-β1、活性TGF-β1、总TGF-β2、活性TGF-β2蛋白含量均较建模前明显提高,差异均有统计学意义(t=2.57、3.37、2.45、3.83、2.74,P<0.05).建模前小鼠RPE-脉络膜组织中未检测出IL-6、IL-10及IL-13的蛋白表达,而建模后2d可检测出IL-6、IL-10及IL-13的蛋白表达.结论 视网膜下瘢痕形成小鼠RPE-脉络膜组织中VEGF、促纤维化因子及炎症因子的表达均明显增高.

目的:探讨气道湿化对不同潮气量(VT)机械通气所致肺损伤的影响。方法将24只雄性日本大耳白兔按随机数字表法分为小VT组、大VT组、小VT湿化组、大VT湿化组4组,每组6只。所有动物均在气管切开插管后行机械通气6 h,小VT为8 mL/kg、大VT为16 mL/kg,吸入氧浓度(FiO2)为0.40,呼气末正压(PEEP)为0;湿化组通过加热型湿化器维持呼吸回路Y件处的温度在40℃左右。通气0、2、4、6 h行动脉血气分析〔pH值、动脉血氧分压(PaO2)和动脉血二氧化碳分压(PaCO2)〕和肺机械力学〔气道峰压(Ppeak)、气道阻力(Raw)、肺顺应性〕监测;采用酶联免疫吸附试验(ELISA)测定血浆及支气管肺泡灌洗液(BALF)中肿瘤坏死因子-α(TNF-α)和白细胞介素-8(IL-8)水平。机械通气后处死动物,计算肺组织湿/干质量(W/D)比值;光镜下观察肺组织病理学改变并进行评分,扫描电镜和透射电镜下观察气道纤毛及气道上皮改变。结果与小VT组比较,大VT组pH值明显升高,PaCO2明显降低,PaO2无明显变化,通气过程中Ppeak、Raw、肺顺应性均明显升高。小VT湿化组血气分析指标、肺机械力学指标与小VT组比较均无差异。与大VT组比较,大VT湿化组PaCO2明显降低,Ppeak明显升高,pH值、PaO2、Raw、肺顺应性均无明显差异。与小VT湿化组比较,大VT湿化组血气分析指标无明显差异,Ppeak、Raw、肺顺应性明显升高〔PaCO2(mmHg,1 mmHg=0.133 kPa)2 h:27.96±4.64比36.08±2.11,4 h:28.62±2.93比34.55±5.50,6 h:29.33±2.14比35.01±5.53;Ppeak (cmH2O,1 cmH2O=0.098 kPa)0 h:14.34±1.97比8.84±1.32,2 h:17.33±0.52比11.17±2.14,4 h:17.83±0.98比12.67±2.06,6 h:18.67±1.22比13.50±2.16;Raw(cmH2O)0 h:37.36±5.14比27.05±2.93,2 h:43.94±6.58比31.95±3.56,4 h:48.04±6.07比35.24±3.50,6 h:50.33±6.34比36.66±3.64;肺顺应性(mL/cmH2O)6 h:2.28±0.18比1.86±0.37,均P<0.05〕。大VT组肺W/D比值较小VT组明显升高(6.17±2.14比3.50±1.52,P<0.05);而大VT湿化组肺W/D比值高于小VT湿化组,但差异无统计学意义(5.17±2.14比3.00±1.10,P>0.05)。镜下观察显示:小VT组气道纤毛部分脱落,有倒伏、粘连,轻度稀疏;大VT组纤毛严重脱落,尚存的纤毛稀疏并且倒伏,细胞结构破坏,肺组织病理损伤评分较小VT组明显升高(分:6.17±2.14比3.50±1.52,P<0.05);小VT湿化组纤毛正常,细胞结构清晰,肺组织病理损伤评分与小VT组比较无差异(分:3.00±1.10比3.50±1.52,P>0.05);大VT湿化组纤毛明显稀疏,严重粘连、倒伏,细胞结构不清晰,肺组织病理损伤评分高于小VT湿化组,但差异无统计学意义(5.17±2.14比3.00±1.10,P>0.05)。通气过程中各组血浆和BALF中炎症介质TNF-α、IL-8浓度未见明显变化,各组间也并未出现统计学差异。结论气道湿化降低了小VT及大VT机械通气所致的肺组织病理损害、气道纤毛损伤和气道细胞结构损害。大VT湿化时会出现明显的肺水肿。

GPS可降水量反演的本质是利用GPS观测数据o文件解算出垂直方向上传播信号的湿延迟量,并将湿延迟量转换为可降水量,这两个参数的转换需由加权平均温度(Tm)来完成.本文利用上海市2012年1月~12月的地面和高空探测资料采用MATLAB编程拟合出适合上海市的Tm与地面温度(T3)的关系式,并反演了受台风"海葵"严重影响的2012年8月上海地区可降水量.结果证明,该Tm和T3的关系式不仅弥补了探空数值积分法的缺点,而且能使GPS可降水量反演的转换误差控制在3mm以内.

针对电厂主汽温过程容量滞后和惯性较大,在控制中经常出现调节时间长,超调大等问题,提出了一种基于串联校正与状态反馈协调的主蒸汽温度控制方案.为了分析该方案的鲁棒性,提出了一种稳定边界搜索方法.应用该搜索方法,找到了当被控过程中参数变化时的MCP-CSH主汽温控制方案稳定区间,并得出被控过程中的参数变化区间乘以其阶次近似等于77%的结论;为了分析该控制方案对变负荷的适应能力,将不同负荷段的被控过程的数学模型进行了同构化处理,得出了MCP-CSH主汽温控制方案的变负荷适应区间与被控过程中具有最高阶数的参数变化稳定区间一致的结论.仿真结果表明,只要在负荷适应范围内,该方法都能取得很好的控制效果.

针对离石地区超高填方下深厚湿陷性黄土地基强夯加固参数及效果开展了系列试验研究,分析了强夯前、后各试验区平均夯沉量和土体主要物理力学指标的变化规律,并给出2 000、3 000、6 000 kN·m能级条件下强夯加固的夯点中心距、最佳击数、停夯标准及有效加固深度等主要参数,在此基础上确定了强夯有效加固深度的估算方法.试验结果表明,离石地区深厚湿陷性黄土地基强夯处理后加固效果显著,有效加固深度范围内黄土湿陷性基本消除;离石或类似地区湿陷性黄土地基采用2 000 kN·m及其以上能级进行强夯处理后,地基承载力特征值均可达到300 kPa以上,土体变形模量大于25 MPa,强夯有效加固深度可采用修正Menard公式进行估算,修正系数可取0.35~0.37;2 000、3 000、6 000 kN·m能级强夯最佳击数分别为11、10、10击,有效加固深度分别为5、6、9m,夯点中心距分别为4、4、5m,且分别可将点夯最后两击的平均夯沉量不大于5、5、10 cm作为停夯标准.试验研究成果可为同类工程的设计与施工提供参考.