-
太阳模拟器中正方形光学积分器的设计与分析
为了解决太阳模拟器辐照均匀度问题,设计一种可以明显提高太阳模拟器辐照均匀度的正方形光学积分器.根据太阳模拟器以及光学积分器的组成与工作原理,对正方形光学积分器各光学参数进行理论设计,并且分析积分器像差对工作面均匀性的影响.利用Lighttools软件对太阳模拟器系统进行仿真,提出了投影镜离焦改善辐照面均匀性的优化方法.设计的积分器可使太阳模拟器在200mm×200mm正方形辐照面内的辐照不均匀度达到1.72%.李光云,张国玉,付明,王鹏伟,豆宝峰,宋文武 - 应用光学文章来源： 万方数据 -
提高太阳能热泵系统温度传感器测量准确性的研究
针对太阳能热泵系统中温度测量不准确的问题,提出了一种提高Cu100温度传感器的测温准确性的方法。首先,对Cu100温度传感器进行数据标定;其次,运用最小二乘法对实际测量的数据进行拟合;最后,利用误差评估原理,确定出在10℃~100℃的测温范围内最适合Cu100温度传感器的校正方程。经实际验证,该方法切实有效的提高了太阳能热泵系统测温的准确性。栗鹏飞,杨永平 - 传感技术学报文章来源： 万方数据 -
APF谐波电流检测中积分法的仿真研究
介绍了基于瞬时无功功率理论的ip-iq谐波检测法,对该方法中使用的低通滤波器的进行了分析,结果表明低通滤波器会给系统带了来延时,影响了检测精度.提出了一种利用简单的积分、延时和增益环节替代传统低通滤波器的新方法,大大缩短了检测过程中的延时.同时,在三相不对称系统中,仅需对负载电流进行简单的三角函数变换,就可以灵活地应用该方法,取代了原有的三相构造法,且检测结果可以同时得到基波电流的有功、无功分量.在Matlab/Simulink环境中建立仿真模型,用低通滤波器和提出的积分法分别在三相对称和不对称系统中进行仿真实验,通过比较分析表明了该方法的有效性.潘庭龙,朱建玉 - 系统仿真学报文章来源： 万方数据 -
基于ESO的装甲车辆稳瞄系统积分滑模控制
针对装甲车辆稳瞄系统中存在摩擦力矩、参数漂移等非线性扰动因素造成系统性能下降的问题,设计一种基于扩张状态观测器(ESO)的积分滑模控制策略.在基于状态变量的滑模面中引入了误差积分补偿项,有利于降低系统的稳态误差,同时突破了常规滑模控制中被跟踪信号的各阶导数均需已知的限制;利用ESO对系统内外扰动进行观测补偿,减小了滑模控制所需要的切换增益,削弱滑模控制容易出现的抖振现象.仿真及实验结果表明,跟踪精度保持在0.5%以内,系统最大稳定误差小于0.1 mrad,该控制策略能够很好地抑制各种非线性扰动因素的影响,有效地改善系统的控制性能.孙皓泽,常天庆,陈军伟,谢杰 - 应用光学文章来源： 万方数据 -
Lyot型单色光退偏器设计与研究
为了实现单色线偏振光的退偏,在Lyot型退偏器的基础上,设计了一种新型退偏器.该器件由2个慢轴夹角为45°的1/4波片组成,通过对透射光的叠加分析,发现该退偏器可将任意振动方位角的线偏振光转化为强度稳定的圆偏振光,并得到其退偏度表达式.针对633 nm波段,精选2个1/4波片制作样品,并测试其退偏度.测试结果表明:对不同方位角的线偏振光,退偏器退偏度超过94%,当微调入射角时,退偏度则达到97%以上.任树锋,吴福全 - 应用光学文章来源： 万方数据 -
AOTF光谱相机前置变焦光学系统设计
基于声光可调谐(AOTF)光谱相机的技术指标和性能要求,采用机械正组补偿方式,实现了10×可见光波段连续变焦光学系统的设计。详细介绍各组元的光焦度分配和初始结构的计算过程,并用Zemax光学软件进行设计,对设计结果进行了像质评价和像差分析,并对凸轮曲线进行求解。设计和分析结果表明:该系统在0.38μm~0.7μm波段实现了30 m m~300 m m连续变焦,在空间频率50 lp/mm处调制传递函数(MTF)值最大达到0.7。该系统可工作在可见光波段,具有变倍比大、变焦曲线平滑的特点,能够满足光谱相机的成像要求。赵昭,安志勇,高铎瑞,王劲松,蔡红星,钟刘军 - 应用光学文章来源： 万方数据 -
基于光学相关器的光学稳像器研究
为了突破传统电子稳像和机械稳像技术在处理速度、精度等方面的局限性,提出基于光学相关器的稳像技术,旨在实现对高速视频的实时高精度光学稳像。系统使用光学联合相关变换的方法,提取视频前后两帧变换后的相关峰,给出两帧的位移差值,通过改进后的补偿算法进行实时稳像。基于光学相关器的光学稳像器能够实现平移和旋转稳像,通过仿真和实验分析,平移稳像的精度可以达到±0.1个像元(改进补偿算法后可达±0.04个像元),旋转稳像的精度可达0.1°。唐武盛,隋京高,张小亚,张圣辉,陈怡休,贾辉,杨建坤 - 应用光学文章来源： 万方数据 -
光学测量限制对发射窗口的影响分析与仿真
针对运载火箭发射航天器时的发射窗口计算问题,从光学设备跟踪测量的角度出发,分析指出在光学测量设备系统本身性能固定、航天器目标特性固定的条件下,窗口计算需要尽量考虑与设备清晰成像和作用距离相关的一些因素,提出重点判断天光限制、地影限制、大气折射限制、太阳高低角限制、太阳夹角限制、月亮夹角限制、目标发光强度限制7个具体条件,建立了以天光地影限制模型、视场限制模型、作用距离限制模型为核心的发射窗口计算模型,给出了工程中应用的计算流程,仿真分析了发射窗口变化规律,以及测站位置和目标高度等典型参数对窗口的影响,并对多限制因素下的窗口计算给出了具体算例,计算结果与应用情况表明,窗口计算模型正确,可以作为实际工程应用的参考.余浩章,李蝉,邓洛凤,李波 - 系统仿真学报文章来源： 万方数据 -
齐次微分方程的积分因子和通解
证明了一阶齐次微分方程积分因子的存在性,并由此将全平面分成2个部分,在积分因子的存在域上给出其积分因子,从而在此域上得到通积分,在积分因子的不存在域上给出了其特解.同时指出了除奇点(0,0)外,这些特解必是径向直线解,从而将该类方程的积分曲线集合扩充到了整个平面.黄晓芬,孙艳萍,田金兵,杨立兵 - 海南大学学报(自然科学版)文章来源： 万方数据 -
正常人眼Henle纤维层频域光相干断层扫描图像特征观察
目的 观察正常眼Henle纤维层(HFL)频域光相干断层扫描(SD-OCT)图像特征.方法 常规眼科检查未见异常的正常者24名28只眼纳入研究.应用Cirrus HD-OCT 5线高清单线扫描模式对黄斑区进行水平扫描,所有受检眼检查时瞳孑孔直径不低于8 mm.依照视标位置将受检眼分为A、B、C组.A、B、C组视标位分别位于瞳孑孔中央、瞳孑孔近颞侧边缘、瞳孔近鼻侧边缘.观察HFL图像特征,并测量距黄斑中心凹0.75、1.50 mm处外丛状层(OPL)、外核层(ONL)、HFL的厚度.结果 A组受检眼外界膜(ELM)与OPL间见均一的弱反射信号区;B、C组受检眼视标一侧ELM前弱反射信号区可见两种不同信号强度的组织结构,且外侧部分组织信号强度略高于内侧组织.距中心凹0.75 mm处,C组颞侧平均OPL厚度最厚,3组间颞侧平均OPL厚度比较,差异有统计学意义(F=532.97,P<0.01).B组鼻侧平均OPL厚度最厚,3组间鼻侧平均OPL厚度比较,差异有统计学意义(F=364.16,P<0.01).A组颞侧、鼻侧平均ONL厚度最厚,与B、C组同侧平均ONL厚度比较,差异有统计学意义(F侧=1 010.64,F鼻侧 =1 323.13;P<0.01).距黄斑中心凹1.50 mm处,3组间鼻侧、颞侧平均OPL厚度比较,差异有统计学意义(F鼻侧=341.80,F颈侧 =532.97;P<0.01);同侧平均ONL比较,差异有统计学意义(F颈侧 =444.40,F鼻侧 =687.84;P<0.01).结论 中心凹两侧HFL表现为两种相反的信号反射区;视标同侧HFL表现为弱反射信号区,其信号强度稍弱于ONL;视标对侧HFL表现为强信号反射区,其信号强度类似于OPL信号强度.翁铭,陈长征,范雯,易佐慧子,郑红梅 - 中华眼底病杂志文章来源： 万方数据
科创中国
